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高精密外圓磨床熱變形的修整補(bǔ)償分析

2021-9-24 來源：陜西秦川格蘭德機(jī)床有限公司作者：康滿倉姚權(quán)

摘要: 高精度外圓磨床的工作精度可以依靠在線測量儀控制尺寸精度，但在修整過程中由于熱變形引起機(jī)床坐標(biāo)的變形，容易造成磨削廢品，嚴(yán)重時(shí)可造成金剛筆撞擊損壞，因此需要對(duì)修正量進(jìn)行補(bǔ)償，國內(nèi)有許多同仁及科研院所總結(jié)了很多關(guān)于熱變的文章，提出了許多寶貴經(jīng)驗(yàn)。基于高精度數(shù)控外圓磨床熱變形進(jìn)行理論分析，三維建模，依仿真模擬為指導(dǎo)，提出了一種利用端面定位器進(jìn)行補(bǔ)償?shù)姆椒ǎ瑥某杀尽⒖煽啃约翱刹僮餍猿霭l(fā)進(jìn)行分析驗(yàn)證以供參考。

關(guān)鍵詞 :砂輪修整熱變形有限元坐標(biāo)補(bǔ)償外圓磨床端面定位器

制造業(yè)是國民經(jīng)濟(jì)的根本，經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展離不開制造業(yè)支撐。談到制造業(yè)就離不開兩個(gè)話題“質(zhì)量”和“成本”。近幾年隨著市場的不斷發(fā)展用戶對(duì)高精度數(shù)控外圓磨床的精度和穩(wěn)定性的要求越來越高，同時(shí)對(duì)價(jià)格又不斷的對(duì)比和壓縮。而如何在市場競爭中取得“價(jià)格”和“質(zhì)量”的雙優(yōu)勢成為各廠家存活和致勝的關(guān)鍵。就此對(duì)技術(shù)人員提出了新的挑戰(zhàn)。

眾所周知，物體具有熱脹冷縮現(xiàn)象，金屬材料也不例外，雖然變化很小，但是實(shí)際上不容忽視，例如截面積為一平方厘米長一米的鋼棒，當(dāng)溫度升高 40℃時(shí)，伸長量為 0.5 mm。曾經(jīng)在 MKS8312 機(jī)床上做過實(shí)驗(yàn)：當(dāng)冷態(tài)和熱穩(wěn)定態(tài)時(shí)候后床身的彎曲變化為 0.008 mm。機(jī)床“冷態(tài)”和“熱穩(wěn)定態(tài)”引起的坐標(biāo)變化在修整時(shí)影響大且很難消除，主要影響：(1)影響工件的表面質(zhì)量；(2)熱變形嚴(yán)重時(shí)造成金剛筆的損壞。調(diào)查表明，熱變形已成為影響機(jī)床加工精度的首要因素，占機(jī)床總誤差的40%-70%[1]，因此改善和控制熱變形有意義很大。

1、熱變形的常規(guī)處理措施

當(dāng)前，減小數(shù)控機(jī)床熱誤差方法主要包括兩種：第一誤差防止法，第二誤差補(bǔ)償法[2]。實(shí)際生產(chǎn)中有以下方法：(1)采用人造花崗巖床身，其熱脹系數(shù)為 2×10 -5（是金屬的 1/20），曾在 MGF32 機(jī)床上采用人造花崗巖作床身，其熱穩(wěn)定性好，精度穩(wěn)定。

但其價(jià)格昂貴，且加工困難，工藝性差；(2)加強(qiáng)冷卻，對(duì)冷卻空調(diào)實(shí)施相對(duì)溫度測控，確保環(huán)境溫度和實(shí)時(shí)水溫相差為恒定。在調(diào)試 MKS8312 時(shí)，曾做過相關(guān)實(shí)驗(yàn)，將水溫控制方式改為恒溫同調(diào)，改后效果略有改善，但其不可量化。（3）機(jī)床冷態(tài)修整時(shí)依靠工人的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行坐標(biāo)補(bǔ)償。此方法對(duì)工人素質(zhì)要求較嚴(yán)，而且氣候的變化，廠房內(nèi)的環(huán)境變化等都會(huì)影響經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，此方法差異性較大而且精確度較差。（4）等待機(jī)床穩(wěn)定后修整磨削，不同季節(jié)車間測算數(shù)控磨床由“冷態(tài)”到“熱穩(wěn)定態(tài)”需要 2 小時(shí)左右，在此期間造成很大損失與浪費(fèi)。（5）較為高端的機(jī)床配置實(shí)時(shí)溫度測量補(bǔ)償系統(tǒng)進(jìn)行補(bǔ)償，但該系統(tǒng)的應(yīng)用大大增加了機(jī)床的成本和價(jià)格。

就此，從經(jīng)濟(jì)和穩(wěn)定性出發(fā)筆者提出一種新的解決方法，利用磨床用“端面定位器”進(jìn)行坐標(biāo)差計(jì)算并補(bǔ)償，此方法既經(jīng)濟(jì)又穩(wěn)定。以下來分析驗(yàn)證此方法的可行性包含理論分析、建立數(shù)學(xué)模型、實(shí)例說明并驗(yàn)證。

2、建立三維模型及熱變形進(jìn)行理論分析

2.1 機(jī)床熱變形分析

熱源分為內(nèi)部和外部，其發(fā)熱量和環(huán)境溫度隨著加工條件及時(shí)間而變化，而機(jī)床有自身的熱容量，導(dǎo)致溫升有時(shí)間滯后性，所以機(jī)床的熱變形是非定常現(xiàn)象。由于其熱變化的復(fù)雜性，現(xiàn)僅對(duì)主要影響因素進(jìn)行分析。

內(nèi)部熱源會(huì)產(chǎn)生一定的發(fā)熱量，并通過零部件之間的傳導(dǎo)，床身會(huì)出現(xiàn)散熱不均勻。數(shù)控外圓磨床為T形床身，在Z軸熱變化方向?qū)π拚绊懞苄。驗(yàn)閮牲c(diǎn)：首先，前床身平 V 軌為熱對(duì)稱結(jié)構(gòu)如圖 1，熱剛較好，筋板布局均勻散熱均勻。其次修整時(shí)絲杠處軸承為固定端，所以前床身的變化很小。熱變形主要在前后床身結(jié)合處，原因?yàn)椋?1)前后處的筋板厚度和布局不同散熱條件不同；(2)主要熱源砂輪架電機(jī)等集中在后床身；(3)大量的冷卻液集中在后床身處。

圖 1 工作臺(tái)熱對(duì)稱結(jié)構(gòu)

3、三維建模后熱分析

利用UG進(jìn)行床身三維模型的建立，通過有限元軟件 ANSYS 分析其熱變形，確認(rèn)其熱變化特點(diǎn)。因?yàn)槟Ｐ褪謴?fù)雜，所以在建模過程中需要對(duì)模型進(jìn)行簡化，使簡化后模型既便于開展又不影響分析結(jié)果。機(jī)床的熱變形是非定常現(xiàn)象，隨時(shí)間、工況、和環(huán)境的變化而變化，其受約條件較多。而數(shù)控磨床主要的因素為冷卻液對(duì)床身的熱變形影響，且變化主要集中在后床身，以此來進(jìn)行有限元熱分析。

分析條件為：水溫 20℃，材料為灰鑄鐵，環(huán)境溫度為 10℃。圖 2 為溫度分布圖，圖 3 為熱平衡過程中變形量的變化圖。

圖 2 冷卻液影響下的溫度分布圖

圖 3 熱變形位移量（平衡溫度 28min）

線條依次往下：上面第一條線為總位移，第二條線為 X 軸位移量，第三條為 Y 軸的位移量，第四條為 Z 軸的位移量。平衡時(shí)間約 28min。此時(shí)可以得出后床身冷態(tài)和熱平衡后的變化量為 0.035mm。這就造成修整坐標(biāo)的偏移。

4 、端面定位器進(jìn)行坐標(biāo)補(bǔ)償?shù)哪Ｐ秃喕c數(shù)學(xué)模型

4.1 端面定位器的常規(guī)應(yīng)用

端面定位器在高精度數(shù)控外圓磨床的應(yīng)用成熟且很廣泛，它僅給數(shù)控系統(tǒng)提供一個(gè)模擬量，用于確認(rèn)當(dāng)前工作臺(tái)（Z 軸）的位置坐標(biāo)。實(shí)際磨削過程中其主要作用為：消除工件頂尖孔深度尺寸的不同而造成磨削廢品。其自身的單向重復(fù)定位精度0.001mm，穩(wěn)定性好。

4.2 端面定位器坐標(biāo)補(bǔ)償數(shù)學(xué)模型簡化與計(jì)算

如圖 4 所示工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)為 Z 軸，砂輪架運(yùn)動(dòng)為X 軸。1 為砂輪架，2 為端面定位器，3 為修整定位固定板，其角度為 45°。

定位過程為：Z 軸運(yùn)動(dòng)以 F300 的速度觸碰端面定位器 2，當(dāng)修整定位板 3 觸碰到修整器測頭時(shí)，此時(shí)數(shù)控系統(tǒng)接受模擬信號(hào)，Z 軸停止運(yùn)動(dòng)，端面定位器收回，數(shù)控系統(tǒng)此時(shí)可記錄當(dāng)前 Z 軸的坐標(biāo)值。由于 X 軸的變化，導(dǎo)致 Z 軸定位誤差，數(shù)控系統(tǒng)進(jìn)行對(duì)比三角Z并進(jìn)行計(jì)算，就可間接得出三角X的變化值。計(jì)算如下。

數(shù)學(xué)計(jì)算模型如圖 5 所示，機(jī)床是一個(gè)質(zhì)量分布連續(xù)的彈性體，具有無限多個(gè)自由度。但是，在動(dòng)態(tài)分析中可以根據(jù)機(jī)床的具體結(jié)構(gòu)，將整機(jī)離散成若干集中質(zhì)量，簡化成為一個(gè)具有有限個(gè)自由度的多自由振動(dòng)系統(tǒng)，然后采用適當(dāng)?shù)姆椒ㄟM(jìn)行分析計(jì)算。

計(jì)算如下所示三角Z為Z軸差值；三角X為X軸差值；

圖 4 運(yùn)動(dòng)簡圖

圖 5 修整坐標(biāo)誤差數(shù)學(xué)模型

4、生產(chǎn)實(shí)例效果驗(yàn)證

為進(jìn)一步確認(rèn)該方案的實(shí)際效果，進(jìn)行了現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)如圖 6 所示。

圖 6 Z 軸坐標(biāo)對(duì)比

實(shí)驗(yàn)過程分兩步，第一步記錄標(biāo)準(zhǔn)值。機(jī)床運(yùn)轉(zhuǎn) 3 小時(shí)后在熱穩(wěn)定態(tài)下，如圖 6 所示，用修整定位固定板觸碰端面定位器，進(jìn)行Z軸坐標(biāo)定位及記錄，系統(tǒng)將其設(shè)定為標(biāo)準(zhǔn)值。

第二步，補(bǔ)償坐標(biāo)后進(jìn)行砂輪修整。實(shí)際中早上一開機(jī)溫度變化最大，坐標(biāo)偏移最大。由于 X 軸坐標(biāo)變化，導(dǎo)致工作臺(tái)Z 軸定位時(shí)出現(xiàn)三角Z誤差，見圖 6。根據(jù)三角Z誤差，系統(tǒng)自動(dòng)補(bǔ)償 X 軸。數(shù)控系統(tǒng)每次在修整前進(jìn)行坐標(biāo)測量并補(bǔ)償。補(bǔ)償完后進(jìn)行砂輪修整觀察。連續(xù)以上實(shí)驗(yàn)。

經(jīng)過理論分析和連續(xù)實(shí)驗(yàn)，此方法避免了修整誤差，每次都可正常修整。最終得出，利用端面定位器間接補(bǔ)償 X 軸坐標(biāo)，可以避免修整誤差，提高機(jī)床的可靠性。

5、結(jié)語

機(jī)床熱變形的變量因素多，變化復(fù)雜。本文以主要變化因素為前提，提出了利用端面定位器進(jìn)行X 軸的補(bǔ)償。從理論分析、三維建模、熱變形分析，數(shù)學(xué)模型建立，實(shí)際驗(yàn)證，證明了此方法的簡便性和可行性。在不增加機(jī)床成本的前提下，解決了砂輪修整誤差導(dǎo)致的工件廢品，金剛筆損壞等現(xiàn)象，提高了機(jī)床的可靠性和穩(wěn)定性。

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